以相思、桉树2树种的木材加工剩余物为原料,研究两步法刨花模压板的制造工艺以及各工艺参数与板材性能的关系。结果表明:以刨花预压制坯再进行热压模压的两步法刨花模压工艺,制备具有立体结构的刨花模压装饰板材的技术路线是可行的。相思和桉树2树种的对比试验研究结果表明:相思刨花模压制品性能优于桉树刨花模压制品。按选用工艺参数,相思原料的刨花模压制品性能完全达到相关国家标准。在工艺参数与板材性能相关性研究中,板材密度对模压板表观性能、内结合强度、静曲强度等板材性能具有显著性影响;热压模压温度和热压模压时间对板材吸水厚度膨胀率有较显著影响。施胶量增加,板材的各种物理力学性能都会提高,尤其对吸水厚度膨胀率影响最...

该研究以废旧刨花板为原料,使用机械法和爆破法制造再生刨花,对新旧刨花进行傅立叶变换红外光谱、X射线衍射对比分析,并将新旧刨花混合制造刨花板。结果表明:①低压爆破对木材主要化学成分影响较小;②爆破后纤维素的结晶度增加;③爆破法得到的再生刨花形态完整,可以与新刨花混合制造刨花板。实验表明新旧刨花混合比例为1∶1时,再生刨花板具有较好的力学性能。

【目的】旨在深入研究水分对定向刨花板(oriented strand board, OSB)力学性能的影响规律。【方法】选取13和19 mm共2种厚度的OSB为研究对象，调整试件含水率及对试件进行吸放水循环处理，使用万能力学试验机压缩试件，同步使用数字散斑相关分析技术记录试件的面内应变分布。【结果】含水率和吸放水循环次数增加，均会增加试件厚度和压缩变形。压缩载荷作用下，压缩和剪切应变均多始于OSB试件厚度方向上的中心区域。吸放水循环会释放OSB表层内应力，造成试件表层区域结构疏松和载荷作用下表层压缩应变集中。含水率为20%时，试件压缩变形增加70%，且面内应变分布规律改变，具体表现为试件中心区域应变集中现象弱化。吸放水循环使试件面内应变增加，但对应变分布规律影响较小。8次吸放水循环后，试件压缩变形增加约30%。【结论】含水率和吸放水循环次数的增加均使OSB的抗压强度下降和厚度方向上的应变增加，含水率增加会造成应变分布改变但吸放水循环对应变分布影响不明显。图7表1参23

水泥刨花板传统的冷压法成型工艺生产周期长,需要的养护设备多,能耗高。近些年来,国内外学者对水泥刨花板快速固化成型技术进行了研究,取得了一些可喜的研究成果。概述了水泥刨花板快速成型工艺及国内外研究现状,提出了水泥刨花板快速固化成型技术的研究方向,以期为水泥刨花板快速成型工艺的进一步研究提供参考。

利用以植物蛋白为主要组分的生物质胶,生产在干燥状态下使用的家具及室内装修用刨花板。通过单因素试验对拌胶的方式和参数等进行研究,通过正交试验分析热压时间、热压温度、热压压力对刨花板物理力学性能的影响。结果表明:用卧式搅拌机在转速200 r·min-1下搅拌胶5~8 min,热压工艺参数为:时间6 min,温度180℃,压力2.550 MPa,制备的板材密度为0.74 g·cm-3,静曲强度为16.8 MPa,内结合强度为0.49 MPa,表面结合强度为1.01 MPa,2 h吸水厚度膨胀率为1.8%,甲醛释放量为14.0 mg·kg-1,外观质量、理化性能达到了GB/T 4897.1-2003和...

【目的】旨在深入研究水分对定向刨花板(oriented strand board, OSB)力学性能的影响规律。【方法】选取13和19 mm共2种厚度的OSB为研究对象，调整试件含水率及对试件进行吸放水循环处理，使用万能力学试验机压缩试件，同步使用数字散斑相关分析技术记录试件的面内应变分布。【结果】含水率和吸放水循环次数增加，均会增加试件厚度和压缩变形。压缩载荷作用下，压缩和剪切应变均多始于OSB试件厚度方向上的中心区域。吸放水循环会释放OSB表层内应力，造成试件表层区域结构疏松和载荷作用下表层压缩应变集中。含水率为20%时，试件压缩变形增加70%，且面内应变分布规律改变，具体表现为试件中心区域应变集中现象弱化。吸放水循环使试件面内应变增加，但对应变分布规律影响较小。8次吸放水循环后，试件压缩变形增加约30%。【结论】含水率和吸放水循环次数的增加均使OSB的抗压强度下降和厚度方向上的应变增加，含水率增加会造成应变分布改变但吸放水循环对应变分布影响不明显。图7表1参23

该文研究了各工艺因素 (热压温度、初含水率、目标厚度和目标密度 )对大片刨花板热压传热过程的影响 .试验采用温度传感器测量板坯芯层的温度 ,通过计算机数据采集系统 ,在大片刨花板热压全过程中实现对板坯内部温度动态的实时纪录 .试验结果表明 :①板坯芯层的温度变化可划分为 3个阶段 (快速升温段、水分集中汽化段和慢速升温段 ) ;②在快速升温段 ,提高热压温度和增大初含水率均能加快板坯的升温 ,目标厚度小或目标密度低的板坯升温速率更快 ;③在水分集中汽化段 ,通过提高热压温度和减少初含水率均能缩短汽化时间 ,目标厚度小或目标密度低的板坯汽化时间更短 ;④在慢速升温段 ,初含水率对这个阶段几乎没有...

通过热压法制水泥刨花板的试验,研究了6种不同形态的刨花对快速固化水泥刨花板性能的影响。研究的固定工艺条件为:灰木比2 6,水灰比0 6,Na2SiO3为水泥质量的10%,板的设计密度为1250kg·m-3,热压温度90℃,热压时间15min,压力3 0MPa。结果表明:①6种形态的刨花中以E型薄片刨花为最好。②用热压法快速固化制水泥刨花板时,较佳的刨花尺寸为:20～40mm×2～4mm×0 2～0 4mm。表1参7

【目的】探究大片刨花形态对可饰面定向刨花板力学性能的影响,为可饰面定向刨花板的生产原料筛选提供依据。【方法】以杨木大片刨花为试验材料,以刨花板力学性能为考察指标,选择大片刨花长度(70～230mm)、宽度(10～58 mm)、厚度(0.3～1.1 mm)为影响因素,通过单因素试验研究刨花三维尺寸对所制备可饰面定向刨花板静曲强度(MOR)和内结合强度(IB)的影响,在此基础上运用Box-Behnken响应面法,以可饰面定向刨花板的静曲强度和内结合强度为响应值,以刨花的长(110,150和190 mm)、宽(34,46和58 mm)、厚(0.3,0.5和0.7 mm)3个因素为自变量,设计三因素三水平正交旋转组合试验,对大片刨花三维尺寸组合进行优选。【结果】单因素试验表明,大片刨花三维尺寸对板材的力学性能均有较大影响。大片刨花长度为150和110 mm时,板材的静曲强度、内结合强度分别达到最大值,为17.61和0.63 MPa;大片刨花宽度为46和34 mm时,板材的静曲强度、内结合强度分别达到最大值,为17.05和0.67 MPa;大片刨花厚度为0.5和0.7 mm时,板材的静曲强度、内结合强度分别达到最大值,为24.65和0.62 MPa。三因素三水平正交旋转组合优化试验表明,静曲强度和内结合强度回归模型的拟合系数R2分别为0.991 5和0.944 3,大片刨花长度和厚度对静曲强度的影响分别达极显著水平(P<0.01)和显著水平(P<0.05),对内结合强度的影响均达到极显著水平(P<0.01);交互作用分析表明,大片刨花长度与厚度、宽度与厚度的交互作用均对静曲强度有显著影响(P<0.05),长度与厚度的交互作用对内结合强度有显著影响(P

对不同密度杨木刨花板、落叶松刨花板及不同厚度杨木、落叶松在不同方向的吸水厚度膨胀率进行追踪测试 ,然后进行回归拟合 ,结果表明 ,刨花板和木材的吸水厚度膨胀率方程与理论推导结果能很好的吻合 ,方程的数学形式都为 :TS(t) =a -be-t τ。由此得到刨花板的粘弹变形方程和胶接点破坏引起的变形方程的数学形式也与上式相同 ,对于机械吸附蠕变方程通过数学级数变换 ,也可得到相同的近似式。研究还表明用刨花板的吸水厚度膨胀率方程描述刨花板的尺寸稳定性 ,可得到该刨花板的最大吸水厚度膨胀率和衡量关于刨花板厚度膨胀速率的参数等信息 ,因此它更合理和实用

本文基于我们以往所做的众多的实验事实 ,从刨花板厚度方向的结构出发 ,全面考虑影响刨花板厚度膨胀率的因素 ,经过论证和筛选 ,建立了刨花板厚度膨胀率的方程模型 :TS(t) =F(t) +f(M .C ,t) +V(t) ,即刨花板的厚度膨胀率主要取决于人造板内木材的粘弹变形恢复、人造板内木材的吸湿膨胀和胶接点破坏引起的变形 ;当刨花板的含水率存在较大变化时 ,需再加上机械吸附蠕变项A(M .C ,t)

利用 4 ,4′-二苯基甲烷二异氰酸酯 (MDI) -脲醛树脂 (UF)混合胶压制刨花板是一种能够显著降低游离甲醛含量的有效方法。本文借助差示扫描量热法 (DSC)和板的力学性能测试等手段 ,重点研究了酸对混合胶固化和施胶方式的影响。试验中所用混合胶的比例为UF∶MDI=6∶1(UF施胶量为 6 % ,可乳化MDI施胶量为 1% ) ,热压温度为 175℃ ,压力 3MPa ,热压时间 6min。按照是否添加固化剂、分别施胶和混合施胶等情况进行压板试验 ,并利用DSC分析固化剂对混合胶反应过程的影响。结果都证明 :酸性固化剂对MDI的固化是很不利的。在UF∶MDI=6∶1的条件下 ,添加氯化铵...

【目的】刨花板因其原材料利用充分、密度低、能耗少、生产过程环保等优点而广泛用于室内装饰、家具制造等领域。定制家居的快速发展对刨花板的性能提出了更高要求。如何高效制造物理力学性能优异的刨花板已成为木材工业领域的热点。本研究探讨板坯表面增湿对刨花板成形及性能的影响，为刨花板生产节约成本、提高效率、提高产品质量等提供支撑。【方法】分别在使用脲醛树脂胶黏剂(UF)、聚4-4二苯基甲烷二异氰酸酯胶黏剂(pMDI)和豆粕胶黏剂制备的刨花板板坯表面均匀喷洒10、20、40、60、80、100 g/m~2的雾化纯水，将板坯热压成厚度15±0.2 mm，密度为650±20 kg/m~3的3层结构刨花板。在热压过程中，利用温度传感器实时监控刨花板板坯中心的温度变化情况，探究板坯表面增湿对使用3种常用胶黏剂制备的刨花板的成形过程的影响。通过检测各组试样的内结合强度(IB)、静曲强度(MOR)和24 h吸水厚度膨胀率(TS)，探究板坯表面增湿对使用不同胶黏剂制备的刨花板的物理力学性能的影响。【结果】当板坯表面增湿每平方米用水量从0 g增加到100 g时，随着表面增湿用水量的增加，刨花板中心达到100℃所需的时间逐渐缩短。使用不同胶黏剂制备的刨花板热压过程中的芯层温度变化略有区别，板坯表面增湿用量从0 g/m~2提升到100 g/m~2的过程中，使用脲醛树脂胶黏剂制备刨花板温度升至100℃所需的时间缩短约45 s，使用聚合异氰酸酯胶黏剂制备的刨花板温度升至100℃所需的时间缩短约30 s，而使用豆粕胶黏剂时则缩短约25 s。同时，随着板坯表面增湿量的增加，板材的内结合强度和24 h吸水厚度膨胀率均被显著改善，而静曲强度则受使用胶黏剂的不同有较大区别，使用脲醛树脂胶黏剂制备的刨花板呈下降趋势，使用聚4-4二苯基甲烷二异氰酸酯胶黏剂和豆粕胶黏剂制备的刨花板则呈先增后降的趋势，临界点分别在增湿量为80 g/m~2和10 g/m~2时。【结论】板坯表面增湿处理可以有效缩短热压时间，增加热压效率，以此达到节约成本，减少碳排放的目的。同时，根据使用胶黏剂和产品要求的不同，合理地利用板坯表面增湿技术可以有效提高产品质量。

热压过程中板坯内部气压的变化对产品的质量有着重要的影响,掌握气压的变化规律,可以从根本上避免"分层鼓泡"现象的发生。该文研究了各工艺因素(热压温度、初含水率、目标厚度和目标密度)对大片刨花板热压板坯内部气压变化的影响。试验采用温度和压力传感器测量板坯的中心温度和中心气压,在热压全过程中通过计算机数据采集系统对板坯中心实现温度和气压动态的实时纪录。结果表明:①板坯中心压力由水蒸气分压和空气分压组成,其中水蒸气分压的变化对中心压力变化的影响最大;②中心温度越高,蒸汽分压越大,形成的中心气压也越大;③板坯中心在水分集中汽化阶段获得最大气压,取得最大气压时对应的温度与水分集中汽化时的汽化温度一致;④热...